Rehabilitacija mosta preko reke Save na državnom putu prvog B reda br. 20, deonica: Sremska Mitrovica (Manđelos) - Sremska Mitrovica (Drenovac), na km 4+155

JN 26 vrsta i opis radova, tehničke specifikacije.docx VRSTA I OPIS RADOVA, TEHNIČKE SPECIFIKACIJE, NAČIN SPROVOĐENJA KONTROLE, ROK IZVRŠENJA I TEHNIČKI USLOVI Ponuđač je u obavezi da izvede radove na rehabilitaciji mosta preko reke Save u Sremskoj Mitrovici na državnom putu prvog B reda br.20, deonica: Sremska Mitrovica (Manđelos) – Sremska Mitrovica (Drenovac), na km 4+155) u skladu sa tehničkom dokumentacijom, specifikacijama i tehničkim uslovima koji su sastavni deo Konkursne dokumentacije. Ponuđeni rok za završetak kompletnih radova ne može biti kraći od 180 kalendarskih dana niti duži od 450 kalendarskih dana od dana uvođenja u posao. VRSTA I OPIS RADOVA OPŠTe ODREDBE Veza sa propisima i standardima Gde god se u Ugovoru pominju određeni standardi i propisi koji moraju biti zadovoljeni pri nabavci robe i materijala za potrebe izvođenja radova i ugradnje u radove, kao i pri izvršenju ili ispitivanju kvaliteta izvedenih radova, važe odredbe poslednjeg izdanja ili poslednje revizije tih standarda i propisa, osim ukoliko nije drugačije izričito navedeno u Ugovoru. Bezbednost saobraćaja Izvođač je obavezan da postupa u skladu sa važećim zakonima i propisima iz oblasti bezbednosti saobraćaja tokom izvođenja radova. Radovi na deonici puta ne mogu da otpočnu dok se nadležni organi i Stručni nadzor ne uvere da su ispoštovani važeći propisi. Pored toga, Izvođač će: se starati o bezbednosti svih lica, bilo da imaju pravo prisustva na gradilištu ili ne i održavati gradilište u takvom stanju kako bi se izbegla bilo kakva opasnost po njih; održavati i/ili vršiti zamenu, o sopstvenom trošku, osvetljenja, barijera i znakova upozorenja (ograničenja, obaveštenja) radi zaštite radova ili bezbednosti saobraćaja i ljudi gde i kada je potrebno ili zahtevano od strane Nadzornog organa. Izvođač će održavati čistim i čitljivim sve vreme saobraćajne znakove, horizontalnu signalizaciju, osvetljenje, barijere i signalizacija za kontrolu saobraćaja, i vršiće njihovo postavljanje, premeštanje i uklanjanje zavisno od napredovanja radova. Po završetku radova, Izvođač uklanja sa gradilišta svu privremenu saobraćajnu signalizaciju i opremu kako bi omogućio bezbedan i neometan saobraćaj. Zaštita životne sredine Prilikom izvođenja radova izvođač mora da štiti životnu sredinu i da se pridržava postojećih važećih zakona i propisa u delu koji se odnosi na zaštitu životne sredine, kao i sledećih zakona: Zakon o bezbednosti i zdravlju na radu („Sl. glasnik RS" br. 101/2005, 91/2015 i 113/2017 i dr.); Zakon o zaštiti životne sredine („Sl. glasnik RS" br. 135/2004, 36/2009, 36/2009 – dr. zakon, 72/2009 – dr. Zakon, 43/2011 – odluka US, 14/2016, 76/2018, 95/2018 – dr. zakon i 95/2018 – dr. zakon), odredbe kojima se uređuje zaštita vazduha, zaštita prirodnih dobara i zaštita od buke; Zakon o integrisanom sprečavanju i kontroli zagađivanja životne sredine, („Sl. glasnik RS" br. 135/04 i 25/2015); Izvođač treba da pribavi sve ekološke saglasnosti za sve privremene radove u skladu sa važećim zakonima Republike Srbije. Takve saglasnosti i odobrenja se odnose na i ne samo na: lokaciju deponije otpadnog materijala, lokacije postrojenja za preradu materijala, način prikupljanja i odlaganja otpadnih voda, ulja ili drugih tečnosti, snabdevanje gorivom, njegovo skladištenje i vrstu upotrebljenog goriva. Izvođač mora preduzeti sve neophodne mere u cilju smanjenja emisije i širenja prašine, gasova, buke i sl, prskanjem vode po pristupnim putevima bez tvrdog zastora, po prašnjavim putevima sa tvrdim zastorima, po mestima gde je naslagan agregat i sl., podešavanjem i korišćenjem filtera i drugih uređaja, kao i sprovođenjem opšte brige i kontrole. Sav strani otpad mora biti uklonjen i odložen, dok svaki kameni nabačaj mora da se očisti, konsoliduje, izravna i pokrije zemljom, nakon čega se mora zasaditi trava. Otpad se odlaže na lokacije koje predloži Izvođač i odobri Stručni nadzor. Finalno dovođenje u prvobitno stanje, humuziranje i zatravnjivanje oštećenih površina vrši Izvođač uz odobrenje Stručnog nadzora. Dozvole i odobrenja za odlaganje otpadnog materijala na javne deponije pribavlja Izvođač o svom trošku. Ponuđene jedinične i ukupne cene za sve poziciju radova treba da se zasnivaju na troškovima izvršenih radova zahtevanog kvaliteta, i treba da obuhvate nadoknadu za sprovođenje svih mera bezbednosti i zahtevanih mera zaštite životne sredine. Zaštita zdravlja i zaštita na radu Izvođač preduzima sve potrebne mere za zaštitu zdravlja i zaštitu na radu za sve svoje zaposlene i sva druga lica na gradilištu ili na drugim mestima gde mogu biti ugrožena zbog Radova tako što: obezbeđuje i održava postrojenja i sisteme rada tako da budu, koliko je to izvodljivo, bezbedni i da ne predstavljaju opasnost po zdravlje ljudi; primenjuje tehnička rešenja, koliko je to izvodljivo, kojima se obezbeđuje sigurnost i smanjuje rizik po zdravlje ljudi pri upotrebi, manipulaciji, skladištenju i transportu robe i supstanci; obezbeđuje zaštitnu odeću i opremu (kao što su šlemovi, reflektujuća odela i ojačane čizme), prvu pomoć, medicinske i zdravstvene usluge, informacije, uputstva, obuku i nadzor, kad god je to potrebno, u cilju zaštite zdravlja i zaštite na radu svih lica angažovanih na izvođenju Radova; održava sve zone na gradilištu u takvom stanju da se izbegne opasnost i smanji rizik po zdravlje, obezbeđuje i održava pristup i izlaz sa takvih mesta bezbednim i bez opasnosti po zdravlje. Izvođač obezbeđuje sanitarne čvorove za sva lica koja su angažovana na radovima na način, u broju i na mestima u skladu sa zakonskim i drugim važećim propisima, uz saglasnost Stručnog nadzora. Izvođač održava sanitarne čvorove na zadovoljavajući i higijenski način i uklanja ih po završetku radova uz dovođenje lokacije u prvobitno stanje. Izvođač momentalno odstranjuje sa gradilišta svakog zaposlenog koji načini štetu na gradilištu ili susednoj imovini i ne može ga ponovo angažovati na predmetnom Ugovoru. Odgovornost za redovno održavanje saobraćajnice Izvođač će biti odgovoran za redovno održavanje dela deonica puta koje su u njegovom posedu. U slučaju saobraćajne nezgode na gradilišnom posedu, izvođač je obavezan da izvrši sve popravke puta prema uputstvima nadzornog organa. Održavanje u zimskom periodu postojeće saobraćajne deonica koje je zauzeta zbog izgradnje ili rehabilitacije mosta ostaje obaveza nadležnog preduzeća za puteve kome su povereni radovi redovnog održavanja a izvođač će omogućiti i dozvoliti da se svi takvi radovi obave. Izvođač će na početku zimskog perioda radove dovesti u takvo stanje koje omogućava bezbedno odvijanje saobraćaja tokom zimskog perioda. Ukoliko tako ne postupi, izvođač će biti obavezan da na zahtev blagovremeno sanira sva nastala oštećenja, bez prava na nadoknadu. Putevi, prilazi i putevi sa pravom prvenstva prolaza, koji se koriste za gradilišni saobraćaj moraju biti održavani i čisti, bez prljavštine, blata i ostataka materijala koji je ispao iz vozila ili otpao sa guma vozila. Izvođač će biti odgovoran za zaštitu putne opreme ili znakova na putu, te će shodno tome biti dužan da sanira svako oštećenje putne opreme ili znakova, ili da izvrši njihovu zamenu. Izvođač neće imati pravo na naknadu za izvršenje obaveza navedenih u ovoj tački Opštih uslova. IZMEŠTANJE I ZAŠTITA INSTALACIJA Kad god treba izmestiti ili zaštiti postojeće instalacije u cilju izvođenja radova, izvođač je dužan da o tome obavesti nadzornog organa i da istovremeno kontaktira nadležno preduzeće koje je vlasnik tih instalacija sa zahtevom za uklanjanje, ili izmeštanje takvih instalacija. Vlasnici postojećih instalacija u putnom pojasu moraju da dostave izvođaču potvrdu o pravu i uslovima postavljanja istih. Ukoliko vlasnici instalacija ne poseduju takvu potvrdu, onda je neohodno da pribave saglasnost od investitora za postavljanje iste, pri čemu će od projektanta glavnog projekta dobiti uslove pod kojima to mogu da urade. Investitor će u ovom postupku pružiti pomoć i jednoj i drugoj strani. Izvođač će, po potrebi, obezbediti prisustvo predstavnika preduzeća vlasnika instalacija i nadzornog organa i biće odgovoran za preduzimanje svih mera kako bi obezbedio zaštitu takvih instalacija. Izvođač će preduzeti sve mere koje budu potrebne kako bi izbegao oštećenje cevi, kablova ili instalacionih cevi, PTT instalacija, stubova ili pilona, itd. Kad god izvođač tokom izvođenja radova naiđe na instalacije, koje nisu prikazane u planovima koje je obezbedilo preduzeće koje je vlasnik istih, a koje je potrebno izmestiti ili zaštititi, dužan je da o tome odmah obavesti nadzornog organa. Ukoliko postoje instalacije, koje ne treba izmeštati, izvođač će biti u obavezi da instalaciju zaštiti dok izvodi radove u njegovoj blizini, uz saglasnost vlasnika instalacija i nadzornog organa. Izvođač će, ako tokom izvođenja radova ošteti cevovod, kablove ili druge takve instalacije na gradilištu, o tome odmah obavestiti vlasnike instalacija i osvom trošku odmah organizovati da se izvrše sve potrebne opravke. Imenovani proizvođači Kada se u Specifikacijama pominje ime nekog proizvođača u vezi sa nekim proizvodom ili materijalom, to je iz razloga pružanja uglednog primera sa stanovišta zahtevanog standarda za taj proizvod ili materijal. Proizvođač koji je na ovaj način naveden u Specifikacijama se neće smatrati nominovanim proizvođačem. Izvođač može da predloži i zasnuje svoje cene na nabavci od drugog proizvođača, pod uslovom da može dokazati da se pod pozicijom koju nabavlja podrazumeva ekvivalentan proizvod ili materijal. DOSTAVLJANJE ANALIZE CENA ZA POJEDINE POZICIJE Izvođač je dužan da uz tendersku dokumentaciju dostavi analize cene za sledeće pozicije: Redni broj 03.2.1. (sveske 2 i 5) Beton pešačke staze MB40 (C35/45), M200, V-6. Redni broj 03.2.2 Armirački radovi - Nabavka, transport, sečenje, oblikovanje i ugradnja armaturnog čelika B500B, u svemu prema grafičkoj dokumentaciji. Plaća se po kg ugrađene armature. Rebrasta armatura B500B. Redni broj 07.1. (sveske 3 i 4) Sistem zaštite od korozije Izrada kompletnog sistema zaštite od korozije noseće konstrukcije, za stepen korozivnosti u svemu prema šemi iz PTU. Plaća se po m2 zaštićenog čelika. Stvarna količina prema overenoj građevinskoj knjizi. Za stepen korozivnosti C3 za sve unutrašnje površine sanduka Za stepen korozivnosti C4 za sve spoljne površine konstrukcije mosta Za stepen korozivnosti C5 za sve spoljne površine ivičnog nosača i elemenata potkonstrukcije dilatacionih sprava. Potvrda o PREUZIMANJU RADOVA Potvrda o dobrom izvršenju posla se izdaje na kraju garantnog perioda, a uslovi za njeno izdavanje uključuju: Da je izvođač dostavio „Zbirni izveštaj o konačnoj kontroli kvaliteta i izveštaj o izvedenom stanju“, koje je Stručni nadzor odobrio kao ispravne, a koji obuhvataju ukupno izvedene radove. Da su sva preostala pitanja navedena u vreme izdavanja Potvrde o primopredaji radova rešena na zadovoljavajući način, Da su svi nedostaci, evidentirani u toku garantnog perioda otklonjeni na zadovoljavajući način, Da je komisija za tehnički prijem izvršila tehnički pregled i primila objekat Da je za objekat izdata upotrebna dozvola. TEHNIČKA DOKUMENTACIJA 2/1 PROJEKAT MOSTA (SVESKE 2 DO 5) OPŠTI PODACI O PROJEKTU INVESTITOR:JP „PUTEVI SRBIJE“ Bulevar kralja Aleksandra 282, Beograd OBJEKAT:Most preko reke Save u Sremskoj Mitrovici Na državnom putu I B reda br. 20, deonica Sremska Mitrovica (Manđelos) – Sremska Mitrovica (Drenovac) VRSTA TEHNIČKE DOKUMENTACIJE:Tehnička dokumentacija rehabilitacije mosta ZA GRAĐENJE/IZVOĐENJE RADOVA:Rehabilitacija PROJEKTANT:Mostprojekt a.d. Beograd Omladinskih brigada 102, Novi Beograd 2.1.2. TEHNIČKI IZVEŠTAJ U ovom Tehničkom izveštaju dat je sažet prikaz opisa i stanja konstrukcija mosta preko reke Save na državnom putu IB reda br.20, deonica Cpemska Mitrovica (Manđelos) - Cpemska Mitrovica (Drenovac), kao i vrsti i obimu radova na rehabilitaciji predviđenim ovim Projektom. Detaljniji prikaz dat je u odgovarajućim sveskama Projekta za svaku od konstrukcija, sveske 2 do 5. 2.1.2.1 OPŠTI PODACI O MOSTU Drumski most preko Save na državnom putu IB reda br.20, deonica Sremska Mitrovica - Bogatić, ukupne dužine 748.20m, dispoziciono je rešen kao sistem od tri konstruktivne celine: Prilazna betonska konstrukcija na levoj obali Save između krajnjeg stuba "S1" na levoj obali i prelaznog stuba "S6" - dužina konstrukcije između osa oslanjanja na "S1" i "S6" je 140.0m; Čelična konstrukcija preko reke Save između prelaznih stubova "S6" i "S10" koju čine dve konstruktivne celine i to: - prosta greda raspona 80.0 m između stubova "S6" i "S7" - kontinualna konstrukcija preko tri polja sa rasponima 112.0+180.0+112.0m. između stubova "S7" i "S10" - deo objekta preko glavnog toka reke. Dužina čelične konstrukcije između osa oslanjanja na "S6" i "S10" iznosi 484.90m. Prilazna betonska konstrukcija na desnoj obali Save između prelaznog stuba "S10" i krajnjeg stuba "S14" - dužina konstrukcije između osa oslanjanja na stubovima "S10" i "S14" je 112.0m. Osovina saobraćajnice preko mosta je u pravcu. Projektovana niveleta mosta je definisana u osovini saobraćajnice. Niveleta mostovske konstrukcije je u obostranom padu od od 2.0% od sredine polja "S8"-"S9" ka krajnjim stubovima "S1" i "S14" - na delu kontinualne čelične grede u dužini od po 200m levo i desno od ose polja "S8"-"S9" niveleta konstrukcije je u kružnoj vertikalnoj krivini R=10000m . POSTOJEĆE STANJE SAOBRAĆAJNI PROFIL Postojeći saobraćajni profil je konstantan celom dužinom konstrukcije. Ukupnu širinu saobraćajnog profila od 12.56m čine kolovoz širine 7.7m i obostrane pešačke staze bruto širine po 2.43m. Razdvajanje kolovoza i pešačkih staza je obezbeđeno denivelacijom pešačke staze i kolovoza za ~17.5cm na čeličnoj konstrukciji odnosno 19cm na betonskoj konstrukciji i zaštitnom, elasto-odbojnom ogradom, čiji je plašt u odnosu na kolovoz uvučen za 50cm. Na spoljnim ivicama pešačkih staza izvedene su čelične ograde visine 100cm. Na betonskim konstrukcijama stubići ograde su ubetonirani u ivične vence, a na čeličnim konstrukcijama stubići su vezani za rebra konzolnih delova poprečnih nosača i iz tih razloga je lim pešačke staze na mestu stubića ograde prosečen. Poprečni pad kolovoza od 2.5% je dvostrani, od sredine kolovoza ka ivičnjacima. Na pešačkim stazama je formiran poprečni pad od 1.0% od spoljašnjih ivica prema kolovozu. Postojeći zastor na kolovozu je tvrdo liveni asfalt u dva sloja, projektovane debljine 6cm, a zastor pešačkih staza je liveni asfalt debljine 2.0cm - vrsta izvedene hidroizolacije na kolovozu i pešačkim stazama nije poznata. Odvodnjavanje konstrukcije nije regulisano - voda sa kolovoza se kroz čelične slivnike postavljenih uz ivičnjake na obe strane konstrukcije (raster slivnika 28m) izliva u reku, odnosno na teren ispod mosta. Postojeće dilatacione spojnice na stubovima "S1", "S6" i "S10" su transfleks neoprenske spojnice tipa “MT” na kolovozu i “MCG” sa kliznim limom na delu pešač. staze, kapaciteta 35mm. Dilataciona spojnice na stubovima "S7" i "S10" su čelične češljaste dilatacije tipa “MC” na kolovozu i “MCG” sa kliznim limom na delu pešačke staze. Osnovnim projektom je predviđena spojnica kapaciteta 150mm na S10, a 80mm na S7. NOSEĆA KONSTRUKCIJA Prilazne betonske konstrukcije Prilazne betonske konstrukcije na levoj i desnoj obali su sistema kontinualnog ramovskog nosača i to leva od stuba S1 do S6 na 5 polja sa rasponima 5x28m, a desna od stuba S10 do S14 na 4 polja sa rasponima 4x28m. Poprečni presek noseće konstrukcije čine dva podužna ab nosača konstantne visine 205cm i širine 55cm na osnom rastojanju od 605cm koji su među sobom povezani kolovoznom pločom i poprečnim nosačima u sredinama polja i nad osloncima. Poprečni nosači u polju su debljine 40cm i visine 180cm, a oslonački poprečni nosači su debljine 50cm (krajnji) odnosno 60cm (srednji) i izvedeni su u punoj visini preseka glavnih nosača. Dvostrani poprečni pad kolovoza od 2.5% je postignut promenljivom debljinom kolovozne ploče i to od 17cm (uz vute u zoni glavnih nosača) do 22cm (na sredini kolovoza), sa formiranim vutama 60/15cm uz glavne nosače. Konzole kolovozne ploče su širine 288cm i promenljive debljine ploče 13-30cm. Donja ploča sanduka se formira u zoni srednjih stubova S2 do S5 i promenljive je debljine od 15sm do 25cm, na dužini od 300cm sa obe strane stuba. Na obalnim stubovima S1 i S14, kao i prelaznim stubovima S6 i S10 konstrukcije se oslanjaju preko lončastih ležišta NGe 150, a na srednjim stubovima S2-S5 i S11-S13 oslonci su ab linijski zglobov , tipa "Freyssinet" , ostvareni sužavanjem preseka stubova. Srednji stubovi su projektovani kao zakošena platna debljine 60cm, i promeljive širine od 630cm ispod ab zgloba do 500cm na mestu uklještenja u naglavnicu šipova. Visina stubova je 9.30m (S2 i S13), odnosno 11.1m , S3-S5, S11,S12. Obalni stubovi su sastavljeni od 3 odvojena betonska platna na zajedničkom temelju, koji su u vrhu povezani ležišnom gredom širine 1.7m i visine 1.2m. Platna su debljine 80cm, visine 7.1m i širine od 1.7m u vrhu do 3.0m na spoju sa naglavnicom šipova. Prelazni stubovi S6 i S10, gabaritnih mera u osnovi 2.6h8.0m, su sandučastog preseka sa zidovima debljine 40cm i 60cm, visine 10.5m. Ovi stubovi su zajednički oslonac za prilaznu ab konstrukciju i čeličnu konstrukciju-prosta greda. Visina stuba je 10.5m + 1.72m ležišne grede, bez formiranih kvadera za oslanjanje betonske konstrukcije. Čelična konstrukcija se oslanja preko kvadera na deo ležišne grede visine 1.0m. Stubovi S1- S5 i S10-S14 su fundirani na Franki šipovima prečnika 520mm, a prelazni stub S6 na šipovima prečnika 120sm. Primenjeni materijali u izgradnji: Beton: .. MB40 – ležišne grede stubova; .. MB30 - glavni nosač , poprečni nosači, srednji stubovi; .. MB20 - telo stuba S1 i S14, naglavnice šipova svih stubova; Armatura: .. Č0200 - (Č24/36, GA 240/360) - kolovozna ploča, poprečni nosači , stubovi .. Č0501 (Č 34/50) - glavni nosač Čelične konstrukcije Glavni nosač obe čelične konstrukcije između stubova S6 i S10 je sandučastog preseka, sa kolovoznom ortotropnom pločom širine 12.56m. Širina sanduka je konstantna i iznosi 6000mm, a visina vertikalnih limova sanduka kod čelične konstrukcije proste grede (S6-S7) je konstantna i iznosi 3200mm, dok je visina vertikalnih limova čelične kontinualne grede (S7-S10) promenljiva, od 3200mm kod krajnjih stubova S7 i S10, do 6000mm kod srednjih stubova S8 i S9. Visina vertikalnih limova u sredini raspona S8-S9 je 3500mm. Kolovozna ortotropna ploča se oslanja simetrično na rebra sanduka. Celom dužinom obe konstrukcije kolovozni lim ortoploče je konstantne debljine od 12mm u zoni kolovoza, a 10mm na pešačkim stazama. Pored kolovoznog lima konstrukciju kolovozne ortotropne ploče čine podužna rebra na međusobnom osnom rastojanju od 320 mm u zoni kolovoza, odnosno 430 mm u zoni pešačkih staza kao i poprečni nosači na međusobnom rastojanju od 2000 mm. Podužna rebra pešačkih staza su konstantnog poprečnog preseka 160/10mm,a rebra kolovoznog lima su kod konstrukcije proste grede konstantne visine 180mm i debljine 10 i 15mm , dok su kod kontinualne grede rebra promenljive visine 180-280mm i debljine 10-20mm. Poprečni nosači unutar sanduka su formirani od vertikalnog rebra debljine 8mm i visine od 525mm uz vertikalne limove do 600mm u sredini kolovoza i flanše 160h12mm. Rebra konzolnih delova poprečnih nosača van sanduka su promenljive visine od 347mm na spoju sa ivičnim nosačima do 525mm uz vertikalne limove sanduka, sa flanšama 120h12mm. Bočne strane kolovozne ploče su zatvorene ivičnim nosačima visine 500mm koji na gornjem kraju završeni punim kvadratnim profilom 40h40mm. Na rasteru 6000mm, odnosno na mestu svakog trećeg poprečnog nosača (osim oslonačkih), izvedena su ramovska poprečna ukrućenja, T preseka, po obimu sanduka, sa dijagonalama koje povećavaju stabilnost i obezbeđuju nedeformabilnost poprečnog preseka. Ispod ostalih poprečnih nosača izvedena su poprečna ukrućenja T preseka samo na vertikalnim limovima kod proste grede, odnosno po obimu sanduka , koja ukrućuju donji pojas i vertikalne limove u oslonačkim zonama nad srednjim stubovima kontinualne grede. Kod čelične konstrukcije od stuba S6 do stuba S7 vertikalni limovi su debljine 10mm na celoj dužini konstrukcije, osim u uskim oslonačkim oslonačkim zonama iznad ležišta gde je debljina 12mm. Vertikalni limovi su ukrućeni sa po 3 podužna ukrućenja od valjanih profila L 130h65h8mm na rastojanjima od 766, 1536 i 2306 mm od gornje ivice vertikalnog lima. Donja ploča sanduka izvedena je od limova debljine 12-24mm sa 8 podužnih ukrućenja L 130h65h8mm duž cele konstrukcije. Kvalitet ugrađenog čelika u konstrukciji je ČN26 ( S255 ). Debljina vertikalnih limova konstrukcije od stuba S7 do stuba S10 je 12mm na najvećem delu dužine, osim u oslonačkim zonama (14m. iznad srednjih stubova) gde iznosi 20mm. Vertikalni limovi su ukrućeni podužnim ukrućenjima od valjanih profila L130h65h8mm. Broj ovih ukrućenja varira u zavisnosti od visine vertikalnog lima i veličine uticaja pa tako u zonama pozitivnih momenata savijanja nižeg intenziteta ima svega 3 podužna ukrućenja, dok na mestima ekstremnih negativnih momenata savijanja (zone stubova S8 i S9) ima 7 podužnih ukrućenja. U poprečnom preseku se tri ukrućenja (po vertikalnom limu) pružaju celom dužinom konstrukcije na rastojanjima od 766, 1536 i 2306 mm od gornje ivice vertikalnog lima. Donja ploča sanduka izvedena je od limova debljine 12 (čelik S255) i 12,14,16,20,22,26,28 i 30mm (čelik S355) sa 8 podužnih ukrućenja L130h65h8 mm u celoj dužini konstrukcije. Kvalitet čelika ukrućenja usaglašen je sa kvalitetom čelika donjeg pojasa sanduka. Kvalitet ugrađenog čelika je ČN26 i ČN36 (S255 i S355). Glavni nosači obe konstrukcije su poprečnim nastavcima podeljeni na montažna polja. U poprečnom preseku se svako polje sastoji od 6-8 montažnih komada. Konstrukcija proste grede se sastoji od 5, a kontinualna greda od 25 montažnih polja. Maksimalna dužina montažnog polja iznosi 18.0m. Svi montažni nastavci osim nastavaka kolovoznog lima koji se nastavlja zavarivanjem, izvedeni su visokovrednim vijcima ČV-5 (DIN 267-3, JUS M.B1.021). Oslanjanje nosećih konstrukcija na stubove je posredstvom lončastih "neotopf" ležišta (osim na stubu S8 gde su oslonci 2 livena čelična nepokretna ležišta) i to: ... 2 nepokretna "neotopf" ležišta tipa N 250 na stubu S6 ... 2+ 2 "neotopf" klizna ležišta tipa NGe 250 na stubu S7 ... 2 "neotopf" klizna ležišta tipa NGe 1200 na stubu S9 (ova ležišta su takođe bila livena ali su u sanaciji 2004.godine zamenjeni lončastim ležištima) ... 2 "neotopf" klizna ležišta tipa NGe 250 na stubu S10 2.1.2.2. STANJE KONSTRUKCIJE UOČENO PREGLEDOM Pregledom obavljenim u aprilu 2022.godine obuhvaćen je pregled saobraćajnog profila i svih konstruktivnih elemenata prilaznih betonskih konstrukcija, kao i celokupne čelične konstrukcije. Pregledom saobraćajnog profila konstatovana su oštećenja na svim mostovskim konstrukcijama: Kolovozna konstrukcija je generalno u lošem stanju - konstatovane su pukotine, zakrpe i kolotrazi u asflatu, mestimično udarne rupe sa vidljivim kolovoznim limom. U zoni spoja ivičnjaka sa asfaltom je uočeno rastinje koje ukazuje na slabo održavanje. Takođe, duž ivičnjaka ima dosta peska i sitnog šljunka koji mogu biti opasnost za saobraćaj na mostu. Na 20-30% ivičnjaka, su uočena oštećenja: od površinskih pa do totalne degradacije. Na pešačkim stazama ima dosta peska, šljunka i na par mesta ostataka asfalta koji je korišćen za popravku kolovoza. Mestimično su konstatovane pukotine kao i oštećenja u zonama stubova pešačke ograde. Poklopci otvora za silazak na stubove, koji se nalaze na pešačkim stazama, prekriveni su asfaltom i nisu više u funkciji. Na ogradama pešačkih staza propao je sistem zaštite od korozije sa mestimično prekinutim elementima usled jake korozije - korozija je naročito izražena na elementima nogobrana, dilatacionim spojevima i u zoni ankerisanja stubova. Na mestima veze stubova ograde za čeličnu konstrukciju, konstatovano je procurivanje sa tragovima korozije sa donje strane pešačke staze. Na elastičnoj zaštitnoj ogradi, konstatovana su mestimična fizička oštećenja usled udara vozila. Tragovi korozije su konstaovani na većini stopa stubova zaštitne ograde kao i na ankerima. Mestimično je konstatovana pojava tragova korozije i na ostalim elementima ograde ali u manjem obimu. Na glavnoj čeličnoj konstruciji, stubovi zaštitne ograde su izvedeni sa ovalnim rupama ali nisu postavljene ovalne dihtung podloške ispod navrtki ankera, tako da nije sprečen prodor vode. Na velikom broju mesta slivničke rešetke potpuno zapušene i van funkcije, odvodne slivničke cevi zahvaćene korozijom, na nekoliko mesta potpuno uništene ; Na čeličnim dilatacionim spravama je uočena korozija čeličnih češljeva kao i oštećenja čelične podkonstrukcije usled korozije, gumene kecelje ispod češljeva su pokidane i van funkcije, nad stubom S7 je vidljiva denivelacija češljeva na kolovozu; Postojeće stanje saobraćajnog profila nepovoljno utiče na bezbednost učesnika u saobraćaju, pa je neophodna njegova rekonstrukcija. Pregledom elemenata noseće konstrukcije, ležišta i stubova uočena su sledeća oštećenja: Prilazne betonske konstrukcije Pregledom glavnih nosača uočen je znatan broj prslina, kako na glavnim nosačima tako i na konzolama pešačke staze i kolovoznoj ploči. Pojedine prsline se prostiru po celom poprečnom preseku tj. po celoj visini glavnog nosača (i na spoljašnjoj i na unutrašnjoj strani) i na kolovoznoj ploči. Stanje betonskih površina stubova generalno je zadovoljavajuće - na krajnjim stubovima su uočeni tragovi procurivanja i kalcifikacije usled procurivanja kroz dilatacionu spravu, a na srednjim stubovima su oštećenja su manjeg obima, mestimično mesta sa segregacijom betona, oštećenjem zaštitnog sloja betona sa vidljivom korodiralom armaturom . Na ležišnoj gredi stuba S6 je uočena oplata koja nije uklonjena nakon završetka radova. Na obe ležišne grede krajnjih stubova, nalaze se ostaci šuta. Pregledom uočeno stanje ležišta ukazuje na nedostatak održavanja ugrađenih lončastih ležišta na krajnjim i prelaznim stubovima . Na čeličnim delovima svih ležišta konstatovan je propao sistem zaštite od korozije (mestimično “listanje” čelika) i prljavština. Sunđer u prostoru između poklopca i donjeg kućišta je degradiran i mestimično ispao, tako da više nema zaštitnu funkciju. Zaštitna kecelja na svim ležištima je pocepana ili nedostaje. Izmerena pomeranja i rotacije ležišta ne ukazuju na nepravilan rad ležišta. Na ab zglobovima srednjih stubova nisu konstatovana oštećenja. Teren ispod mosta se ne održava i mestimično je obrastao u šipražje. Uočeno je i prisustvo smeća u zoni ispod mosta. Čelične konstrukcije Pregledom spoljašnjih površina glavnih nosača konstatovana su sledeća oštećenja i nepravilnosti: ... upasovana pritisnuta pločica u kontaktu donje flanše konzole pešačke staze sa rebrom sanduka u većini preseka nije zavarena ni za konzolu ni za rebro sanduka ili je nepravilno zavarena; ... u jednom montažnom nastavku podužnih rebara lima pešačke staze nije ugrađena većina zavrtnjeva; ... na par mesta je konstatovano da u montažnim nastavcima rebra sandučastog glavnog nosača nisu ugrađeni pojedini zavrtnji ili da nisu pritegnuti; ... na nekim parapetnim limovima su izbušene rupe za vezu sa konzolama pešačke staze pomoću zavrtnjeva, ali je veza izvedena zavarivanjem, ... pojedini vertikalni šavovi za vezu susednih ivičnih limova nisu izvedeni, ... pojedini ivični limovi iskrivljeni na krajevima, ... na mestima nastavaka ivičnih limova su konstatovani tragovi korozije, ... vidljiva procurivanja u zonama dilatacionih sprava sa korzijom svih izloženih elemenata konstrukcije, na spoju orto-tropne ploče pešačke staze sa parapetnim limom, uz potkorene trake na mestima montažnih nastavaka limova pešačke staze i vert.rebra peš.staze uz ivičnjak, na mestima prodora stubova pešačke ograde kroz lim pešačke staze i u zoni slivničkih vertikala, ... sistem zaštite od korozije je dotrajao (konzole, ortotropna ploča, ivični nosači), a na pojedinim mestima je skoro potpuno uništen (spoljašnje površine konstrukcije u zoni dilatacionih spojnica, zavarena veza stubova zaštitne ograde...) Pregledom unutrašnjih površina glavnog nosača konstatovana su sledeća oštećenja i nepravilnosti: ... nedostaju zavrtnji u montažnim nastavcima na vezi poprečnih nosača sa vertikalnim ukrućenjem rebra sanduka, ... na nekoliko mesta su pojedini zavrtnji popucali i uočene su deformacije donje flanše poprečnog nosača; ... na par mesta su konstatovani nekvalitetno izvedeni sučeoni šavovi za vezu susednih komada ortotropne ploče -na istim mestima je vidljivo procurivanje sa korozijom: ... nekvalitetno izvedeni šavovi na mestima zatvaranja otvora iz perioda montaže/rehabilitacije konstrukcije. ... na glavnom nosaču nisu izvedeni ventilacioni otvori, u skladu sa EN-12944. ... neizvedena ili nekvalitetno izvedena zaštita od korozije na teže pristupačnim mestima (podužna ukrućenja ortotropne ploče uz rebro sanduka, vertikalna ukrućenja rebra sanduka), ... vidljivo procurivanje i korozija u zonama oslonačkih dijafragmi, na mestima otvora za ulaz u sanduk, na donjem pojasu sanduka i dijafragmama, na mestima potkorenih traka za izradu sučeonih nastavaka kolovozne ploče, u zoni ankera dilatacionih sprava i na mestima naknadno zatvaranih otvora koji potiču iz perioda izgradnje konstrukcije. ... vrata za ulazak u sanduk su fiksirana zavrtnjevima i otežavaju ulazak radi pregleda konstrukcije. Lončasta ležišta na stubovima S6, S7 i S10 su degradirana. Čelični delovi ležišta su korodirali i mestimično je konstatovano “listanje” čelika usled korozije. Sunđer u prostoru između poklopca i donjeg kućišta je degradirao i mestimično je ispao, tako da više nema zaštitnu funkciju. Na stubu S8 su ugrađena klasična livena neporetna ležišta. U podlivkama su uočene pukotine. Između ankera i donje ležišne ploče su uočeni zazori. Na kvaderu ležišta je uočena korodirala armatura kao posledica tankog zaštitnog sloja betona koji ne prekriva armaturu. Na ležištima je propao sistem zaštite od korozije i vidljivi su tragovi korozije. Na stubu S9 se nalaze podužno pomerljiva ležišta sa dodatnom čeličnom stolicom. Pomenuta ležišta su ugrađena 2004.godine nakon havarijskog oštećenja starog valjkastog ležišta, prilikom koga je došlo do pucanja bočnih graničnika i rotacije samih valjaka. Ankeri donje ležišne ploče nisu ugrađeni. U podlivci su uočene prsline. Sistem zaštite od korozije je propao i uočeni su tragovi korozije. Izmerena pomeranja i rotacije ležišta ne ukazuju na nepravilan rad ležišta. Na spoljašnjim površinama stubova su registrovana površinska oštećenja betona i prsline. Na ležišnim gredama dilatacionih stubova vidljivo nagomilavanje zemlje i đubreta, kao posledica propalih kecelja dilatacionih sprava. Na stubu S9 su ostavljene niše u stubovima kao i pristupne platforme sa penjalicom. Penjalice i platforme su korodirale i po stubu su vidljivi tragovi korozije. PODLOGE ZA IZRADU PROJEKTA Projektni zadatak Investitora Geodetski elaborat Inventarski list za most preko Save kod Sremske Mitrovice- Institut za puteve, A.D. Beograd - Datum dosijea 01.10.2001. .. ID 15065 - Prilazna konstrukcija mosta na Savi kod Sremske Mitrovice - leva obala . .. ID 15066 - Most na Savi u Sremskoj Mitrovici . .. ID 15067- Prilazna konstrukcija mosta na Savi kod Sremske Mitrovice -desna obala . Zapisnik o pregledu mosta preko Save kod Sremske Mitrovice - Institut za puteve, A.D. Beograd 17.06. 2019 .. Zapisnik o pregledu mosta ID 15066 - Prilazna konstrukcija mosta na Savi kod Sremske Mitrovice-leva obala .. Zapisnik o pregledu mosta ID 15066-Most na Savi u Sremskoj Mitrovici .. Zapisnik o pregledu mosta ID 15067 - Prilazna konstrukcija mosta na Savi kod Sremske Mitrovice-desna obala Drumski most preko Save kod Sremske Mitrovice - Glavni projekat - Ekonomski biro, Beograd, 1973.god. Dostupni su bili sledeći delovi tehničke dokumentacije: ..Knjiga I - Opšti deo ..Knjiga III - Armirano betonska prilazna konstrukcija na desnoj obali 4h28.0m - Predmer radova, statički proračun, crteži ..Knjiga IV - Rečni stubovi - Predmer radova, statički proračun, crteži ..Knjiga VI -Glavna čelična konstrukcija - Specifikacije materijala, crteži. 2.1.2.3. KONSTRUKTIVNO REŠENJE U skladu sa stanjem mostovske konstrukcije koje je konstatovano pregledom, kao i zahtevima Projektnog zadatka, Projektom rehabilitacije mosta preko reke Save pored sanacije uočenih oštećenja predviđena je rehabilitacija postojećeg saobraćajnog profila ali i niz ojačanja noseće konstrukcije čeličnih mostova proisteklih kao rezultat statičkih provera nosivosti. Novoprojektovanim saobraćajnim profilom zadržana je ukupna širina profila od 12.56m sa širinom kolovoza od 7.8m sa dve saobraćajne trake i obostranim pešačkim stazama bruto širine od po 238cm. Za razdvajanje kolovoza od površina za pešački saobraćaj predviđeni su kameni ivičnjaci denivelisani u odnosu na kolovoz za 11cm i zaštitne (elasto-odbojne) čelične ograde stepena zadržavanja H2-W4 sa plaštom uvučenim u odnosu na kolovoz za 50cm. Zbog pregledom uočenih oštećenja i nedovoljne visine izvedenih čeličnih ograda pešačkih staza projektom je predviđena njihova zamena. Novoprojektovani zastor na kolovozu sastoji se od nove hidroizolacije u vidu bitumenskih traka i asfalta u dva sloja minimalne ukupne debljine 8cm: vezni sloj od asfalt betona AB11 i habajući sloj od AB11s, debljine 4cm. Umesto postojećeg zastora od livenog asfalta debljine 2.0cm na pešačkim stazama je predviđen "anti-skid" premaz debljine ~4mm koji ima hidroizolaciona i antiklizna svojstva. Projektom je predviđena izrada kontrolisanog sistema odvodnjavanja kolovozne površine mosta. Novoprojektovano stanje Prilazne betonske konstrukcije Čelične konstrukcije Pored rehabilitacije postojećeg saobraćajnog profila na čeličnim konstrukcijama je predviđen niz ojačanja noseće konstrukcije proisteklih kao rezultat statičkih provera. STATIČKE KONTROLE U skladu sa zahtevima Projektnog zadatka u Projektu rehabilitacije sproveden je kontrolni statički proračun za sva važeća opterećenja (stalno, saobraćajno, temperatura, kočenje, vetar) prema Pravilniku o tehničkim normativima za opterećenje drumskih mostova iz 1991.god. kao i seizmičko opterećenje prema Pravilniku o privremenim tehničkim propisima za građenje u seizmičkim područjima „Sl. Gl.“ 39/64. Prilazne betonske konstrukcije Sprovedenim kontrolnim proračunom pokazano je da elementi noseće konstrukcije (glavni nosači, poprečni nosači i kolovozna ploča) imaju dovoljnu nosivost za novoprojektovano stanje i da ih ne treba ojačavati. Oslonački poprečni nosači na krajnjim stubovima prilaznih betonskih konstrukcija provereni su za uticaje od odizanja konstrukcije u fazi zamene ležišta koja je predviđena Projektom rehabilitacije - sprovedenom kontrolom pokazano je da isti nemaju dovoljnu nosivost ukoliko se konstrukcija oslanja na pomoćne oslonce preko njih pa je predviđeno da se u fazi zamene ležišta mostovska konstrukcija oslanja preko pomoćnih konstrukcija na glavne nosače. Stanje oštećenja postojećih lončastih ležišta na stubovima S1, S6, S10 i S14, kao i nedovoljna nosivost, uslovljavaju njihovu zamenu . Projektom su za sračunate ekstremne reakcije i pomeranja usvojena sledeća ležišta: - za prilaznu betonsku konstrukciju leve obale 5h28.0m - na stubu S1 i S6 - po 2 pokretna elastomerna ležišta potrebne nosivosti 1800kN, kapaciteta pomeranja u podužnom pravcu ±40mm i obrtanja 2.1mrad. i po 2 pokretna elastomerno ležište nosivosti 150kN za prijem bočnih sila - za prilaznu betonsku konstrukciju desne obale 4h28.0m - na stubu S10 i S14- po 2 pokretna elastomerna ležišta potrebne nosivosti 1800kN, kapaciteta pomeranja u podužnom pravcu ±40mm i obrtanja 2.1mrad. i po 2 pokretna elastomerno ležište nosivosti 150kN za prijem bočnih sila Čelične konstrukcije S obzirom na povećano opterećenje i izmenjene propise za stabilnost čeličnih konstrukcija u odnosu na vreme izgradnje mosta sproveden je kontrolni statički proračun noseće konstrukcije za obe čelične konstrukcije. Proračun je sproveden korišćenjem programskog paketa "Midas - Civil " Ovim proračunima su za uticaje od svih opterećenja (definisano u tački Analiza opterećenja) mostovske konstrukcije tretirane kao linijski nosači i to: - čelična konstrukcija od S6 do S7 prosta greda raspona 80.0 m. -čelična konstrukcija od S7 do S10, kontinualna greda na 3 polja, raspona 112.0 +180.0+112.0m. Geometrijske karakteristike preseka glavnog nosača sračunate su na osnovu podataka iz grafičke dokumentacije Osnovnog projekta. Računski preseci su usvojeni na mestima u promene debljine ili kvaliteta materijala elemenata poprečnog preseka i na mestima montažnih nastavaka. Proračun je obuhvatio kontrolu sledećih elementa mostovske konstrukcije: - Ograda pešačke staze …Proračun uticaja, . …kontrola napona u elementima - Ortotropna ploča Proračun uticaja, kontrola napona u elementima ortotropne ploče sprovedeni su u proračunu čelične konstrukcije od S7 do S10. Za određivanje uticaja u elementima ortotropne ploče formirani su prostorni sistemi sa pločastim elementima kojima su simulirani podužni i poprečni nosači ortotropne ploče korišćenjem programskog paketa "Tower" - Glavni nosači Kontrola nosivosti glavnih nosača kod sve tri čelične konstrukcije sprovedena je kroz sledeće provere: .. kontrola stabilnosti elemenata poprečnog preseka glavnog nosača; .. kontrola napona u karakterističnim tačkama preseka; .. montažni nastavci; .. kontrola ojačanog glavnog nosača; .. dokaz nosivosti glavnog nosača prilikom zamene ležišta. - Ležišta .. proračun uticaja i pomeranja na ležištima betonskih konstrukcija (S1,S6,S10 i S14) za novoprojektovano stanje i izbor novih ležišta; .. proračun uticaja i pomeranja na svim ležištima čeličnih konstrukcija (od S6 do S10) za novoprojektovano stanje i izbor novih ležišta. - Dilatacije .. proračun pomeranja na mestu dilatacija za novoprojektovano stanje. Kontrolnim statičkim proračunom dobijeni su sledeći rezultati: Ortotropna ploča Poprečni nosači ortoploče ...maksimalni napon zatezanja u polju (sredina poprečnog nosača između rebara sanduka) od 14.6 kN/cm2 kod poprečnih nosača bez sprega; ...maksimalni napon pritiska nad osloncem (veza poprečnog nosača sa rebrima sanduka) od -14.12 kN/cm2 i to kod poprečnih nosača bez sprega; Sračunati naponi su u granicama dopuštenih, a i pregledom nisu uočene prsline u elementima preseka kao ni u šavovima za vezu pa je zaključeno da delovi ortotropne ploče imaju dovoljnu nosivost za opterećenja definisana Projektnim zadatkom. Podužna rebra ortoploče Podužna rebra ortotropne ploče su konstruktivni elementi koji prihvataju opterećenja iz 2 sistema - lokalnog, kolovozne ploče i globalnog, glavnog nosača, pa je kontrola naprezanja u podužnim rebrima istovremeno i kontrola gornjeg pojasa sanduka. Kontrolnim proračunom u lokalnim sistemima dobijene su veličine lokalnih normalnih napona u podužnim rebrima ortotropne ploče koje su dalje korišćene za kontrolu napona u gornjim tačakama poprečnog preseka sanduka G3 i G1 (donja ivica podužnog nosača ortoploče i gornja ivica kolovoznog lima . Maksimalni računski lokalni naponi za šemu opterećenja V600 dobijeni su u tački G3, za podužna rebra 180h10mm i iznose +15.5/-16.48kN/cm2, dok su u tački G1 +5.08/-4.24kN/cm2. Lokalni naponi pritiska u prvom polju podužnih rebara ortoploče - u blizini krajnjih oslonaca gde su uticaji iz globalnog sistema mali, su nešto veći i iznose -16.83kN/cm2 što je blisko dopuštenom naponu pritiska za čelik ČN 26. Proračunom izbočavanja je pokazano da stabilnost podužnih rebara na izbočavanje usled lokalnih uticaja nije merodavna za dokaz nosivosti i da pri kontroli ukupnih napona glob + lok nema redukcije dozvoljenih napona na pritisak u tački G3. S obzirom da na elementima ortotropne ploče pregledom nisu uočena oštećenja koja ukazuju na prekoračenje nosivosti, na činjenicu da bi ojačanje podužnih rebara bilo veoma teško tehnološki izvodljivo u unutrašnjosti sanduka, kao i na usvojeno rešenje kontrole čelične konstrukcije, u nastavku proračuna je razmotrena varijanta sa računskom šemom V300+V300 koja realnije predstavlja eksploataciono saobraćajno opterećenje na mostu. U odnosu na šemu V600, opterećenje pojedinačnog točka je manje (50kN), ali su osovinsko opterećenje (4x50=2x100=200kN) i površinsko opterećenje istog intenziteta kao za šemu V600, pa su i globalni uticaji u glavnom nosaču nepromenjeni. Maksimalni računski lokalni naponi za šemu opterećenja V300+ V300 dobijeni su u tački G3, za podužna rebra 180h10mm i iznose +10.67/-10.91kN/cm2, dok su u tački G1 +3.03/-2.79kN/cm2. Lokalni naponi pritiska u prvom polju podužnih rebara ortoploče - u blizini krajnjih oslonaca gde su uticaji iz globalnog sistema mali, su nešto veći i iznose -11.73kN/cm2 što je blisko dopuštenom naponu pritiska za čelik ČN 26. Kontrola izbočavanja od globalnih uticaja urađena je prema standardu SRPS.U.E7.121. i to: izbočavanje pojedinačnog polja, delimičnog polja kao i izbočavanje ukrućenja. Glavni nosači Naponska kontrola u elementima glavnog nosača sprovedena je za 2 slučaja opterećenja: Osnovno i Osnovno+dopunsko opterećenje. Maksimalni naponi zatezanja poređeni su sa dopuštenim naponima za odgovarajući kvalitet ugrađenog čelika i slučaj opterećenja. Za sve pritisnute elemente poprečnog preseka glavnog nosača sprovedena je kontrola stabilnosti prema SRPS U.E7.121/ 1986. - obuhvaćena je provera pojedinačnih polja, delimično ukrućenih polja, kao i samog ukrućenja - pri čemu su faktori izbočavanja za određivanje kritičnih napona izbočavanja / izvijanja sračunati korišćenjem programa EB Plate. Kontrolom nosivosti elemenata za šemu opterećenja V300+300 glavnog nosača dobijeni su sledeći rezultati: - Gornji pojas glavnog nosača Tačke G1i G2 poprečnog preseka - kolovozni lim Na konstrukciji proste grede, između S6 i S7, normalni naponi pritiska u podužnim rebrima ortoploče za uticaje od Osnovnog i Osnovnog+dopunskog opterećenja (lokal+global) u tačkama G1 i G2 na kolovoznom limu su u granicama dopuštenih na celoj dužini glavnog nosača (prekoračenje od 3% u tački G2 u sredini raspona). Na konstrukciji kontinualne grede, između S7 i S10, naponi u tačkama G1 i G2 su u granicama dopuštenih napona za kvalitet ugrađenog čelika na najvećem delu dužine glavnog nosača, osim u presecima u srednjem polju gde se javlja najveće prekoračenje (u t.G2 - Osnovno opt. ) za pozitivne momente savijanja od 15%. Tačke G3 i G4 poprečnog preseka - podužna rebra ortotropne ploče Na konstrukciji između S6 i S7, u donjim tačkama podužnih rebara (G3 i G4 javlja se prekoračenje napona pritiska (t. G3) od max. 9% što se može prihvatiti. Na konstrukciji između S7 i S10, u tački G3, naponi su u granicama dopuštenih za kvalitet ugrađenog čelika gotovo na celoj dužini glavnog nosača sa izuzetkom preseka 35 u srednjem polju gde se za pozitivne momente savijanja javlja prekoračenje od 4%. U t. G4 se javlja prekoračenje veličine do 7% u istoj zoni u kojoj su prekoračeni naponi i tački G2. - Donji pojas glavnog nosača Tačka D1 - donji lim sanduka Naponi zatezanja u donjem limu sanduka mostovske konstrukcije između S6 i S7 (t. D1) su bliski dopuštenim naponima za kvalitet ugrađenog čelika - najveće prekoračenje iznosi 3% što se može prihvatiti. Naponi zatezanja u donjem limu sanduka su u granicama dopuštenih napona za kvalitet ugrađenog čelika prema rasporedu materijala iz Osnovnog projekta skoro na celoj dužini glavnog nosača – manja prekoračenja do 3% javljaju se u srednjem polju (prekoračenja se javljaju u presecima 32, 36, 37L). Naponi pritiska u donjem limu sanduka konstrukcije S7-S10 su prekoračeni na dužini od po 45m, levo i desno od oslonaca na srednjim stubovima - u pojedinim presecima i do 64%. Pored činjenice da su kriterijumi u propisima za stabilnost koji su korišćeni u ovom Projektu (SRPS. U.E7.81-U.E7.121/1988) strožiji u odnosu na propise iz vremena izgradnje mosta, uzrok prekoračenja je nominalno veći računski napon u odnosu na dozvoljeni, bez redukcije za stabilnost, odnosno nedovoljna krutost preseka. Tačka D2 - ukrućenje donjeg pojasa Naponi zatezanja u ukrućenju donjeg pojasa konstrukcije između S6 i S7 su u granicama dopuštenih napona na celoj dužini glavnog nosača. Kod kontinualne grede između S7 i S10, naponi zatezanja su u granicama dopuštenih napona na celoj dužini glavnog, a naponi pritiska su prekoračeni u istim zonama kao i donji lim sanduka - prekoračenja su manja u odnosu na tačku D1 i iznose do 55%. - Vertikalni limovi - rebra glavnog nosača: Konstrukcija proste grede, između stubova S6 i S7 Ivični normalni naponi zatezanja u vertikalnim limovima sanduka su bliski dopuštenim naponima zatezanja duž cele konstrukcije - manje prekoračenje (do 5%) javlja se u presecima na mestima promene debljine donjeg pojasa . Kontrolom stabilnosti pojedinačnih, neukrućenih polja konstatovano je prekoračenje ivičnog napona pritiska 8-10% u 3 preseka u prvom gornjem pojedinačnom polju Kontrolom stabilnosti delimično ukrućenih polja i pritisnutih ukrućenja pokazano je da su normalni naponi pritiska, naponi smicanja i uporedni naponi u granicama dozvoljenih napona za čelik S255. Konstrukcija kontinualne grede, između stubova S7 i S10 Ivični normalni naponi zatezanja u vertikalnim limovima sanduka su u granicama dopuštenih napona. Kontrolom stabilnosti pojedinačnih polja konstatovano je da su naponi smicanja u granicama dopuštenih duž cele konstrukcije, ali se prekoračenje ivičnog napona pritiska javlja u sva 3 donja pojedinačna polja u oslonačkim zonama iznad srednjih stubova S8 i S9. Maksimalno prekoračenje uporednih napona -čak 144%. U gornjim pojedinačnim poljima su i ivični naponi pritiska i uporedni naponi u granicama dopuštenih duž cele konstrukcije. Kontrolom stabilnosti delimično ukrućenih polja dobijena su prekoračenja uporednih napona u zonama iznad srednjih stubova - najveće prekoračenje iznosi 49%. U ovim zonama su računski naponi pritiska veći ili bliski graničnim normalnim naponima, a naponi smicanja takođe značajni: 55-60% od graničnih napona smicanja za S355). Naponsko stanje u elementima glavnog nosača mostovske konstrukcije između stubova S6 i S7 (prosta greda) je zadovoljavajuće - manja prekoračenja napona zatezanja u donjem pojasu, kao i napona pritiska u vertikalnom limu ne ugrožavaju globalnu nosivost i stabilnost pa nije potrebno ojačanje ove konstrukcije. Za razliku od konstrukcije proste grede, sračunato naponsko stanje u donjem pojasu i vertikalnim limovima kontinualne mostovske konstrukcije između stubova S7 i S10, ukazuje na neophodnost ojačanja ovih elemenata poprečnog preseka glavnog nosača prvenstveno u cilju postizanja stabilnosti , a u uskim zonama iznad srednjih stubova i popravljanja naponskog stanja u glavnom nosaču. Kao mera sanacije, u kritičnim zonama previđena su ojačanja glavnog nosača koja povećavaju granične napone izbočavanja u kritičnim presecima, a to su dodatna podužna i poprečna ukrućenja donjeg pojasa kao i dodatna podužna ukrućenja vertikalnih limova uz donji pojas - novoprojektovana ukrućenja su sličnih krutosti kao postojeća. Ojačanje konstrukcije: Tip 1 - Dodatna podužna ukrućenja donjeg pojasa. Primenjuju se kod prekoračenja stabilnosti delimičnog polja donjeg pojasa. Ojačanje predviđeno dodavanjem podužnih ukrućenja donjeg pojasa od limova 130h15mm u ukupnoj dužini 76m TIP2: Poprečno ukrućenje donjeg pojasa. Primenjuje se kod prekoračene stabilnosti podužnog ukrućenja donjeg pojasa. Ojačanje predviđeno dodavanjem poprečnih ukrućenja donjeg pojasa koja su projektovana kao zavareni T preseci, rebra 250h10mm i flanši 140h10mm. Izvodi se ukupno 46 komada. TIP3: Dodatno podužno ukrućenje vertikalnog lima. Primenjuje se kod prekoračene stabilnosti pojedinačnog polja vertikalnog lima. Ojačanje predviđeno dodavanjem podužnih ukrućenja vertikalnog lima koji su projektovani kao limovi 150h20mm i ili kao L profil (istih karakteristika kao postojeća ukrućenja vertikalnih limova) u ukupnoj dužini 64m. TIP4: Dodatna podužna ukrućenja donjeg pojasa. Primenjuju se kod prekoračenja napona u glavnom nosaču u oslonačkim zonama (povećavaju krutost poprečnog preseka i time popravljaju naponsko stanje glavnog nosača). Ojačanje predviđeno dodavanjem podužnih ukrućenja donjeg pojasa koja su projektovana kao zavareni T preseci, rebra 240h12mm i flanši 250h20mm / 150h20mm u ukupnoj dužini 48m. TIP5: Ojačanje podužnog ukrućenja donjeg pojasa. Primenjuje se kod prekoračene stabilnosti podužnog ukrućenja donjeg pojasa. Ojačanje predviđeno dodavanjem lima 80h10mm na podužnih ukrućenja donjeg pojasa u ukupnoj dužini 48m Sa usvojenim rasporedom i presecima ojačanja sprovedena je dodatna kontrola nosivosti za preseke za koje se kontrolnim proračunom pokazalo da nemaju dovoljnu nosivost na pritisak. Ponovljenim proračunom konstatovano je da su u pojedinim ojačanim presecima uporedni naponi i dalje veći od dozvoljenih, ali da je prekoračenje nosivosti znatno manje i iznosi do 22% u donjem pojasu i do 21% na vertikalnom limu mostovske konstrukcije između S7 i S10. Svođenje naponskog stanja glavnog nosača u granice dopuštenih napona zahteva znatno veća ojačanja poprečnog preseka u vidu dodatnih lamela na donjem pojasu, odnosno vertikalnim limovima u kritičnim zonama. Izvođenje ovakvih ojačanja na licu mesta, bez mogućnosti intervencija na kontroli i smanjenju deformacija usled zavarivanja dodatnih lamela je tehnološki veoma komplikovano i neracionalno. Uzimajući gore navedeno u obzir, kao i odluku da se ojačanje konstrukcije vrši za šemu opterećenja V300+V300, odluka projektanta je da se računska prekoračenja dozvole. -Montažni nastavci glavnog nosača Montažni nastavci kolovoznog lima (poprečni i podužni) ortotropne ploče su zavareni sučeoni šavovi kvaliteta I (C) kod konstrukcije proste grede, odnosno S (B) i I (C) kod kontinualne grede . Konstrukcija S6-S7 Naprezanja u sučeonim šavovima kolovoznog lima su u granicama dozvoljenih napona na mestu svih montažnih nastavaka za konstrukciju između stubova S6 i S7. Nosivost zavrtnjeva u tarnom spoju je zadovoljavajuća za oba MN donjeg pojasa i vertikalnih limova kod konstrukcije između S6 i S7; u MN:2 donjeg pojasa javlja se manje prekoračenje nosivosti neto preseka donjeg pojasa od 6% . Konstrukcija S7-S10 Sprovedenom kontrolom nosivosti vijčanih veza u montažnim nastavcima konstrukcije između stubova S7 i S10 dobijeni su sledeći rezultati: U MN:V, VI i VII, konstrukcije između stubova S7i S10, naprezanja u sučeonim šavovima su veća od dozvoljenih za odgovarajući kvalitet sučeonog šava - u pitanju su MN u oslonačkim zonama iznad srednjih stubova sa visokim naponima zatezanja u kolovoznom limu gde je umesto S kvaliteta Osnovnim projektom predviđen kvalitet I.